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@@ -405,29 +405,25 @@ G%hP100D 그림5-2-19. 양각기에 의한 물매설정
 ##### 등) 에 의하여 격자내에서 평균값을 산출하여 작성한다.
 ##### 가) 생산예정재적의 산출
-V·BR·CR·BBV =10,000 여기서, BV：생산예정재적(㎥/㏊)     CR： 벌채율(0. P)V：축적(㎥/㏊)               B：단위면적(㎡)BR：조재율(0. P)(예제) 광능시험림 15임반 가소반의 임상은 침엽수, 영급은 V, 축적은 498㎥/ha이다. 생산예정 재적을 산출하여라. (단, V영급의 벌채율은 100%, 침엽수의 조재율은 90%이다.) (풀이) 생산예정재적(BV) = 498㎥×0.9×1.0×10,000㎡/10,000 = 448.2㎥/ha
+$$BV=\frac{V\cdot BR\cdot CR\cdot B}{10,000}$$
 - $BV$: 생산예정재적(㎥/ha)
 - $V$: 축적(㎥/ha)
 - $BR$: 조재율
 - $CR$: 벌채율
 - $B$: 단위면적(㎡)
 (예제) 축적 498㎥/ha, 벌채율 100%, 조재율 90%, 단위면적 10,000㎡이면 $BV=498\times0.9\times1.0\times10,000/10,000=448.2$㎥/ha이다.
 ##### 나) 집재거리의 산출
-집재거리는 임목이 서 있는 지점에서부터 임도변 집재장까지의 최단 직선거리로 한다.2 ＋ (J － N)Xab = B  (I － M)2 여기서, Xab : a, b간의 집재거리(m)            I, J : 임목이 서 있는 지점의 위치(행과 열)M, N : 임도변 집재장의 위치(행과 열)           B : 격자의 간격(m)
+집재거리는 임목이 서 있는 지점에서 임도변 집재장까지의 최단 직선거리로 한다.
-| 2 3 4 5 6 7 8 9 |  |  |  |  |  |  |  |  |
+$$X_{ab}=B\sqrt{(I-M)^2+(J-N)^2}$$
-|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
+
-| 4 |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- $X_{ab}$: a, b 간 집재거리(m)
-| 5 d G 리% |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- $I,J$: 임목이 서 있는 지점의 행·열
-| ： L |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- $M,N$: 임도변 집재장의 행·열
-| 6 b c 거 |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- $B$: 격자간격(m)
 | 7 |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 8 X ab |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 9 |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | ≳ |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 10 a |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 11 ≳ |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | B |  |  |  |  |  |  |  |  |
 |  |  |  | G | % | d |  |  |  |
 |  |  | c | 거 | 리 ： | L | b |  |  |
 |  |  |  |  |  | X ab |  |  |  |
 |  |  |  |  | a |  |  |  |  |
 | ≲ |  |  |  |  |  |  |  | ≳B |
 그림 5-2-22. 격자 설치 모형
@@ -441,25 +437,39 @@ $$G=\frac{E_{IJ}-E_{MN}}{L}\times100$$
 - ② 종단물매(G) = (227－200)×100/316.2 ≒ 8.54%
 ##### 라) 집재작업량의 산출
-W = BV·CX·G·η′여기서,  W : 작업량(㎥·m)BV : 생산예정재적(㎥)CX : 집재거리(m)G : 지형조건에 따른 작업가산율 (1.0∼1.2를 적용)η′: 집재우회율 (1.0∼1.5를 적용)(예제) 1)-가) 및 1)-나)의 (예제)를 이용하여 작업량을 산출하여라(단, 지형조건에 따른 작업가산율은 1.1, 집재우회율은 1.2이다). (풀이) W = 448.2×447.2×1.1×1.2 = 264,574.3㎥·m
+$$W=BV\cdot CX\cdot G\cdot\eta'$$
 여기서 $W$는 작업량(㎥·m), $BV$는 생산예정재적(㎥), $CX$는 집재거리(m), $G$는 지형조건에 따른 작업가산율(1.0∼1.2), $\eta'$는 집재우회율(1.0∼1.5)이다.
 (예제) $W=448.2\times447.2\times1.1\times1.2=264,574.3$㎥·m이다.
 ##### 마) 집재비의 산출
-SC = a·ΣW ＋ b·ΣV 여기서,  SC : 집재비(원)a : 집재거리에 비례하는 집재비(유동비)(원/m/㎥)b : 집재거리에 비례하지 않는 집재비(고정비)(원/㎥)W : 작업량(㎥·m)  V : 생산예정재적(㎥)(예제) 1)-라)의 (예제)에서 집재비를 산출하여라. (단, 유동집재비는 10원/m/㎥, 고정집재비는 3,500원/㎥이다.)(풀이) 집재비(SC) = 10×264,574.3＋3,500×448.2 = 4,214,443원
+$$SC=a\sum W+b\sum V$$
 여기서 $a$는 집재거리에 비례하는 유동비(원/m/㎥), $b$는 고정비(원/㎥), $W$는 작업량(㎥·m), $V$는 생산예정재적(㎥)이다.
 (예제) $SC=10\times264,574.3+3,500\times448.2=4,214,443$원이다.
 ##### 바) 임도비의 산출
-RC = C·ΣR·η여기서,  RC : 임도비(원)             C : 임도단가(원/m),R : 임도연장(m)          η: 임도우회율(= 1.0∼2.0을 적용)(예제) 산림경영 시범단지내 임도계획거리는 408km이다. 임도단가는 52,400천원/km, 임도우회율은 1.25라면 총임도비는 얼마인가? (풀이) 총임도비(RC) = 52,400천원/km×408km×1.25 = 26,724,000천원
+$$RC=C\sum R\cdot\eta$$
 여기서 $C$는 임도단가(원/m), $R$은 임도연장(m), $\eta$는 임도우회율(1.0∼2.0)이다.
 (예제) 계획거리 408km, 임도단가 52,400천원/km, 임도우회율 1.25이면 $RC=52,400\times408\times1.25=26,724,000$천원이다.
 ##### 사) 총비용의 산출
-TC = ΣSC ＋ΣRC 여기서,    TC : 총비용 ΣSC : 총집재비 ΣRC : 총임도비
+$$TC=\sum SC+\sum RC$$
 ##### 아) 가중평균 집재거리의 산출
-Σ(CX·V)      ASD =ΣV          여기서,  ASD : 가중평균 집재거리(m)CX : 각 선의 집재거리(m)           V : 생산예정재적(㎥)
+$$ASD=\frac{\sum(CX\cdot V)}{\sum V}$$
 ##### 자) 산술평균 집재거리의 산출
-ΣCX     ASD =N        여기서, ASD : 산술평균 집재거리(m)CX : 각 선의 집재거리(m)N : 집재선의 수(개)
+$$ASD=\frac{\sum CX}{N}$$
 ##### 차) 집재거리 표준편차의 산출
-Σ(CX - ASD)2SD =N -1      여기서,   SD : 집재거리 표준편차 CX : 각 선의 집재거리(m)ASD : 평균집재거리(m)              N : 집재선의 수(개)※ 집재거리의 표준편차가 적을수록 임도가 계획구역내에 균일하게 배치되어 임도망의 효율성이 좋아진다. (예제) 임도망 편성 대상지의 행렬별 내역이 다음과 같이 작성되었다. 가중평균 집재거리와 집재거리 표준편차를 구하여라.
+$$SD=\sqrt{\frac{\sum(CX-ASD)^2}{N-1}}$$
 집재거리의 표준편차가 작을수록 임도가 계획구역 내에 균일하게 배치되어 임도망의 효율성이 좋아진다.
 | 행 | 열 | 집재예정재적(㎥) | 집재거리(m) | CX·V | (X － ASD)2 |
 |---|---|---|---|---|---|
@@ -475,12 +485,16 @@ TC = ΣSC ＋ΣRC 여기서,    TC : 총비용 ΣSC : 총집재비 ΣRC : 총임
 | 계 |  | 935 | 1,540 | 152,842 | 32,792.8 |
 | 평 균 |  | 103.9 | 171.1 |  |  |
-(풀이) ① 가중평균집재거리(ASD) = 152,842/935 = 163.5m
+(풀이) ① 가중평균집재거리: $ASD=152,842/935=163.5$m
- ② 집재거리 표준편차(SD) =32,792.8/(9－1) = 64.0m
+- ② 집재거리 표준편차: $SD=\sqrt{32,792.8/(9-1)}=64.0$m
 #### 2) 개발지수
-개발지수는 임도의 질적 기준을 나타내는 지표로서 임도배치 효율성의 정도를 표현하며 다음 식으로 나타낸다. I = ASD × FRD / 2,500 여기서,      I : 개발지수 ASD : 평균집재거리(m)FRD : 임도밀도(m/ha)이론적으로 균일하게 임도가 배치되었을 때는 ASD × FRD = 2,500이 되므로 개발지수는 1.0이 되고, 이보다 크거나 작을수록 더욱 더 불균일한 상태가 된 것으로 본다. 개발지수는 임도망의 배치상태가 (그림 5-2-23)의 ①, ②와 같이 균일하면 개발지수는 1.0으로서 이용효율성이 높지만, (그림 5-2-23)의 ④, ⑧과 같이 노선이 중첩되면 될수록 이용효율성은 1.001.00그 비율(예, ④=31%, ⑧=50%)만큼 저하하게 된다.1.442.00따라서 임도간격과 밀도가 동일하다고 할지라도 노망의 배치상태에 따라서 그 이용효율성은 크게 달라진다.
+개발지수는 임도의 질적 기준과 배치효율을 나타내는 지표이다.
 $$I=\frac{ASD\times FRD}{2,500}$$
 여기서 $I$는 개발지수, $ASD$는 평균집재거리(m), $FRD$는 임도밀도(m/ha)이다. 임도가 이론적으로 균일하게 배치되면 $ASD\times FRD=2,500$이므로 개발지수는 1.0이다. 그림 5-2-23의 ①·②처럼 균일하면 이용효율성이 높고, ④·⑧처럼 노선이 중첩될수록 이용효율은 각각 31%, 50% 정도 저하한다. 따라서 임도간격과 밀도가 같더라도 노망의 배치상태에 따라 이용효율은 크게 달라진다.
 ![임도계획_그림5-2-23_노망배치형태별개발지수](<../pic/임도계획_그림5-2-23_노망배치형태별개발지수.png>)
@@ -647,7 +647,6 @@ PIDCEA2BROR′O′그림 5-2-53. 복심곡선 설치법
 ![노선측량_그림5-2-54_배향곡선의간격](<../pic/노선측량_그림5-2-54_배향곡선의간격.png>)
 dgsRSgr 그림 5-2-54. 배향곡선의 간격
 - ③ 배향곡선 역시 (그림 5-2-55)와 같이 단곡선의 연속이므로 각각의 접선과 반지름을 결정하여 단곡선의 설정법과 같이 곡선을 설치한다. ㉮ (그림 5-2-55)에서 배향곡선의 반경을 r로 하고, 지형조건에 맞게 점O에서 약 2r~2.5r 떨어진 곳(ℓm)에 점 P, S를 절선상에 설정한다. ㉯ 점 P에서 배향곡선을 둘러싸는 새로운 절선다각형 P, Q, R, S를 설치하면
@@ -675,35 +674,50 @@ $$\gamma=30^\circ,\qquad d=r\left\{\sqrt{3}+\cot\left(\frac{\alpha+\beta}{2}\rig
 #### 1) 물매의 변화량 산출
-두 기울기선의 종단물매 대수차(代數差) = ｜m － n｜/ 100
+두 기울기선의 종단물매 대수차는 $|m-n|/100$이다.
 #### 2) 종단곡선의 길이 산출
 ##### 가) 종단면도에 의한 산출
- ① 두 기울기선의 교점이 종단면도의 20m 종선에 있을 경우(제 1법)종단곡선의 길이 = (양물매차÷5/100)에 가장 가까운 짝수 × 20(예제) 종단물매가 각각 3/100과 17/100인 두 기울기선 교점이 780m 되는 종선에 있다면 종단곡선의 길이는 얼마인가? (풀이) ｜17/100－3/100｜÷ 5/100 = 2.8에 가장 가까운 짝수는 2.0이므로 종단곡선의 길이 = 2×20 = 40m
+- ① 교점이 20m 종선에 있으면, 양 물매차를 5/100로 나눈 값에 가장 가까운 짝수에 20을 곱한다. 3/100과 17/100의 경우 $2.8$에 가장 가까운 짝수 2를 적용하여 $L=2\times20=40$m이다.
- ② 두 기울기선의 교점이 종단면도의 10m 종선에 있을 경우(제 2법)종단곡선의 길이 = (양물매차÷5/100)에 가장 가까운 홀수 × 20(예제) ①의 (예제)에서 두 기울기선의 교점이 810m 되는 종선에 있다면 종단곡선의 길이는 얼마인가 ? (풀이) ｜17/100－3/100｜÷ 5/100 = 2.8에 가장 가까운 홀수는 3.0이므로 종단곡선의 길이 = 3×20 = 60m
+- ② 교점이 10m 종선에 있으면, 같은 값에 가장 가까운 홀수에 20을 곱한다. 위 조건이면 홀수 3을 적용하여 $L=3\times20=60$m이다.
- ③ 두 기울기선의 교점이 종단면도의 20m 종선 중간에 있을 경우(제 3법)㉮ 종곡점의 위치 = {두 기울기선의 교점＋양물매차÷(5/100)×10}과 가장 가까운 20배수 ㉯ 종단곡선 길이 = {(종곡점의 위치－두 기울기선의 교점)×2}와 가장 가까운 20배수 ㉰ 시곡점의 위치 = 종곡점의 위치－종단곡선의 길이(예제) ①의 (예제)에서 두 기울기선의 교점이 927m에 있다면 종단곡선의 길이와 시·종곡 점의 위치를 구하여라. (풀이) ｜17/100－3/100｜÷ (5/100)×10 = 28m이므로 ㉮ 종곡점의 위치 : (927＋28)에 가장 가까운 20배수 = 960m ㉯ 종단곡선의 길이 : (960－927)×2에 가장 가까운 20배수 = 60m ㉰ 시곡점의 위치 : 960－60 = 900m
+- ③ 교점이 20m 종선 사이에 있으면 다음 순서로 정한다.
  - 종곡점 위치: 교점에 $\{\text{양 물매차}/(5/100)\}\times10$을 더한 값에 가장 가까운 20m 배수
  - 종단곡선 길이: 종곡점과 교점 거리의 2배에 가장 가까운 20m 배수
  - 시곡점 위치: 종곡점 위치에서 종단곡선 길이를 뺀 값
 (예제) 교점이 927m이고 물매가 3/100과 17/100이면 보정거리는 28m이다. 종곡점은 $(927+28)$에 가장 가까운 20m 배수인 960m, 곡선길이는 $(960-927)\times2$에 가장 가까운 20m 배수인 60m, 시곡점은 $960-60=900$m이다.
 ##### 나) 종단곡선의 길이를 주행속도로서 산출
-2 / 360에 가장 가까운 10배수 종단곡선의 길이(L) = ｜i1 － i2｜·V 여기서,       V : 주행속도(km/hr)｜i1－i2｜: 종단물매 대수차의 절대치(%)360 : 불쾌감을 주지 않는 충격변화율을 결정하는 계수 표 5-2-28. 설계속도별 최소종단곡선의 길이
+$$L=|i_1-i_2|\frac{V^2}{360}$$
 계산값에 가장 가까운 10m 배수를 취한다. 여기서 $V$는 주행속도(km/hr), $|i_1-i_2|$는 종단물매 대수차의 절대값(%), 360은 불쾌감을 주지 않는 충격변화율을 결정하는 계수이다.
 표 5-2-28. 설계속도별 최소종단곡선의 길이
 | 설 계 속 도(km/hr) | 20 | 30 | 40 | 50 |
 |---|---|---|---|---|
 | 곡 선 길 이(m) | 20 | 25 | 35 | 40 |
-(예제) 영주시 단산면 마락리에서 좌석리 사이의 국유임도를 개수하기 위하여 안부(鞍部)에 해당하는 종단물매를 측정하니 ＋10% 구간이 50m, －10% 구간이 70m이었고, 산복사면을 경유하는 구간은 5% 구간이 70m, 9% 구간이 80m이었다. 이때 종단곡선의 길이를 구하여라(단, 설계속도는 안부(鞍部) 구간이 30km/hr, 산복구간은 40km/hr이다). (풀이) ① 안부(鞍部) 구간의 종단곡선의 길이 =｜10－(－10)｜×302/360 = 50m
+(예제) 안부의 물매가 +10%와 -10%, 설계속도가 30km/hr이고 산복구간의 물매가 5%와 9%, 설계속도가 40km/hr일 때:
- ② 산복구간의 종단곡선의 길이 =｜5－9｜×402/360 = 17.8m ≒ 20m 안부: 말안장을 의미
+- ① 안부구간: $L=|10-(-10)|\times30^2/360=50$m
 - ② 산복구간: $L=|5-9|\times40^2/360=17.8\fallingdotseq20$m
 ※ 안부: 말안장을 의미한다.
 ##### 다) 가시거리로서 종단곡선의 길이 산출
- ① 「가시거리 > 종단곡선길이」인 경우 √√L = 2S － {2(  h1 ＋h2 )2} / G(그림 5-2-56의 ⓐ 참조)
+- ① 가시거리 $S>L$인 경우: $L=2S-\dfrac{2(\sqrt{h_1}+\sqrt{h_2})^2}{G}$ (그림 5-2-56 ⓐ)
- ② 「가시거리 < 종단곡선길이」인 경우 √√L = S2·G/ {2(  h1 ＋h2 )2}(그림 5-2-56의 ⓑ 참조)
+- ② 가시거리 $S<L$인 경우: $L=\dfrac{S^2G}{2(\sqrt{h_1}+\sqrt{h_2})^2}$ (그림 5-2-56 ⓑ)
- ③ 「가시거리 = 종단곡선길이」인 경우 2 / G √√L = S = 2(  h1 ＋h2 )여기서,  S : 가시거리(m)L : 종단곡선의 길이(m)G : 두 기울기선의 종단물매대수차(%) = ｜i1－i2｜/100h1 : 노면에서 운전수 눈의 높이(m)h2 : 장애물의 높이(m)
+- ③ 가시거리 $S=L$인 경우: $L=S=\dfrac{2(\sqrt{h_1}+\sqrt{h_2})^2}{G}$
 여기서 $S$는 가시거리(m), $L$은 종단곡선 길이(m), $G=|i_1-i_2|/100$, $h_1$은 운전자 눈의 높이(m), $h_2$는 장애물의 높이(m)이다.
 ![노선측량_그림5-2-56_종단곡선길이와가시거리](<../pic/노선측량_그림5-2-56_종단곡선길이와가시거리.png>)
 ⓐSh1h2i1i2L ⓑSh2i1i2h1L 그림 5-2-56. 종단곡선의 길이와 가시거리의 관계
 #### 3) 종단곡선의 반지름 산출
-R ≒ 100L / ｜i1－i2｜여기서,    R : 종단곡선의 반지름(m)L : 종단곡선의 길이(m)｜i1－i2｜ : 종단물매의 대수차의절대치(%)(예제) 2)-가)-①의 (예제)에서 종단곡선의 반지름을 산출하여라. (풀이) R = (100×40)/｜17－3｜= 285.7 ≒ 280m
+$$R\fallingdotseq\frac{100L}{|i_1-i_2|}$$
 (예제) 앞 예제에서 $R=(100\times40)/|17-3|=285.7\fallingdotseq280$m이다.
 ![노선측량_그림5-2-57_종단곡선길이별가시거리](<../pic/노선측량_그림5-2-57_종단곡선길이별가시거리.png>)
@@ -304,59 +304,39 @@
 - ⑤ 줄눈, 균열, 슬래브 단부에서 펌핑현상을 방지한다.
 - ⑥ 균열발생과 슬래브 단층의 방지역활을 한다. ※ 펌핑(pumping)현상 : 연약화한 보조기층이 슬래브의 상하 움직임에 따라 작은 공동을 발생시켜 그 부위에 실트질이나 점토분이 모여 줄눈부에 차륜이 재하될 때 물과 함께 뻘이슬래브틈으로 솟아오르는 것.
 - ○ 보조기층의 두께
- - 지지력계수에 의한 설계 보조기층의 두께는 지지력계수 k30 = 20kg/㎠가 되게 하는 것이 좋으나, 그렇지 못할 경우에는 다음과 같이 계산한다. 보조기층의 지지력계수(k1)보조기층의 두께 = 노상의 지지력 계수(k2)지지력계수의 최대치-최소치단, 지지력계수 = 지지력계수의 평균값 －C
+- 지지력계수에 의한 설계에서는 보조기층의 지지력계수 $k_{30}=20$kg/㎠가 되게 하는 것이 좋다. 그렇지 못할 경우 보조기층 두께는 $k_1/k_2$에 따라 정한다.
 $$\text{지지력계수}=\text{지지력계수 평균값}-\frac{\text{최대치}-\text{최소치}}{C}$$
 | 개소수 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 이상 |  |
 |---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
 | C | 1.91 | 2.24 | 2.48 | 2.67 | 2.84 | 2.96 | 3.08 | 3.18 |  |
 | ※ 개소수는 동일한 재료의 노상시공구간에서 절토구간 3개소, 성토구간 3개소 이상 실측치. |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
-(예제) 노상의 지지력계수를 6개소 측정하였는바 6.5, 6.0, 5.6, 4.7, 4.5, 4.4일 경우에 보조기층의 두께를 구하여라. 또 상층보조기층에 두께 15㎝의 시멘트 안정처리를 할 경우 이 보조기층의 두께는?6.5-4.4(풀이) ① 노상의 지지력계수 = 5.3 -          = 4.5㎏/㎠
+(예제) 노상의 지지력계수를 6개소에서 6.5, 6.0, 5.6, 4.7, 4.5, 4.4로 측정하였다.
-| 2.67 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- ① 노상의 지지력계수: $5.3-(6.5-4.4)/2.67=4.5$kg/㎠
-|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
+- 보조기층의 지지력계수비: $20/4.5=4.4$. 그림 5-2-84의 A선에 따르면 보조기층 두께는 55cm이다.
-| 20 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- ② 상층 15cm를 시멘트 안정처리할 경우 B선에서 $k_1/k_2=2.5$이므로 지지력계수는 $20/2.5=8$kg/㎠이다. 하층의 지지력계수비는 $8/4.5=1.8$이고, C선에서 입상재료 약 18cm가 필요하다. 따라서 입상재료 18cm와 시멘트 안정처리재료 15cm를 합한 33cm가 필요하다.
-| 보조기층의 두께 = = 4.4 이므로 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| 4.5 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+- CBR에 의한 보조기층 두께 설계:
-| (그림 5-2-84)의 A선을 보면 55㎝의 보조기층이 필요하다. |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| ② (그림 5-2-84)의 보조기층 두께의 15㎝인 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+$$\text{설계 CBR}=\text{CBR 평균}-\frac{\text{CBR 최대치}-\text{CBR 최소치}}{d}$$
-| B선을 보면 k1/k2 = 2.5를 얻을 수 있으므로 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| 20 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+표 5-2-46. 노상토의 설계 CBR과 보조기층 두께의 관계(도로포장설계·시공지침)
-| 지지력계수 = = 8㎏/㎠ 이므로 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| 2.5 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+| 노상토의 설계 CBR | 2 | 2.5 | 3 | 4 | 5 | 10 이상 |
-| 60 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+|---|---:|---:|---:|---:|---:|---:|
-| A |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+| 입상재료만 사용하는 경우(cm) | 60 | 50 | 40 | 35 | 25 | 20 |
-| k1 8 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+| 시멘트 안정처리의 경우(cm) | 20(30) | 20(20) | 20(15) | 15(10) | 15 | 15 |
-| 하층보조기층에서의 = = 1.8 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| k2 4.5 보조기층두께(cm) 료 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+주) 설계 CBR이 4 이하인 경우 시멘트 안정처리는 입상재료와 병용하며, 입상재료 두께는 괄호 안의 수치를 취한다. 설계 CBR이 2 미만이면 연약한 노상토로 취급하여 특별히 설계한다.
-| 이므로 (그림 5-2-84)의 C선을 보면 시멘트안 40 재 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| 상 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+표 5-2-47. 설계 CBR 계산용 계수 $d$
-| 입 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+
-| 리 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+| 개소수($n$) | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 이상 |
-| 정처리 아래의 입상재료는 약 18㎝가 필요하므 처 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+|---|---:|---:|---:|---:|---:|---:|---:|---:|---:|
-| 정 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
+| $d$ | 1.41 | 1.91 | 2.24 | 2.48 | 2.67 | 2.84 | 2.96 | 3.08 | 3.18 |
 | 안 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 로 입상재료 18cm, 시멘트안정처리재료 15㎝, 20 C A 멘 트 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 시 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 계 33㎝의 보조기층이 필요하다. B |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | C B |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 0 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 0 1 2 3 4 5 6 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | - CBR에 의한 보조기층 두께설계 보조기층의지질력계수 K1 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 노상의지지력계수 K2 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | CBR(최대치-최소치) |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 설계 CBR = CBR평균 - 그림5-2-84. 보조기층두께의설계곡선 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 표 5-2-46. 노상토의 설계 CBR과 보조기층 두께의 관계(도로포장설계·시공지침) |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 노상토의설계CBR |  |  |  |  | 2 |  | 2.5 |  | 3 |  | 4 |  | 5 |  | 10이상 |
 | 보조기층의 두께(㎝) | 입상재료만일경우 |  |  |  | 60 |  | 50 |  | 40 |  | 35 |  | 25 |  | 20 |
 |  | 시멘트안정처리의경우 |  |  |  | 20(30) |  | 20(20) |  | 20(15) |  | 15(10) |  | 15 |  | 15 |
 | 주)㉠노상토의설계CBR이4이하의경우, 시멘트 안정 처리를 사용할 때는 입상 재료와 병용 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 한다. 이때의입상재료의두께는( )내의숫자를취한다. |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | ㉡노상토의설계CBR이2미만인 경우에는 연약한 노상 토로서 취급하고 그 부분에 대해 |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 서는 특별한 설계를 해야한다. |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 표 5-2-47. 설계 CBR계산용 계수 d |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |
 | 개소수(n) |  | 2 | 3 | 4 |  | 5 |  | 6 |  | 7 |  | 8 |  | 9 | 10이상 |
 | d |  | 1.41 | 1.91 | 2.24 |  | 2.48 |  | 2.67 |  | 2.84 |  | 2.96 |  | 3.08 | 3.18 |
 ![시공_그림5-2-84_보조기층두께설계곡선](<../pic/시공_그림5-2-84_보조기층두께설계곡선.png>)